搜索结果: 151-165 共查到“工学 Mg”相关记录410条 . 查询时间(0.423 秒)
Al-Mg系铝合金超塑性薄壁管材
Al-Mg合金 超塑性 再结晶
2009/8/28
采用熔铸—均匀化退火—挤压工艺研制Al-5.60Mg-0.30Zr-0.07Cr-0.16Mn(质量分数，%)合金管材。对该合金管材进行析出退火处理后，采用热旋—退火—冷旋工艺制备薄壁旋压管。采用金相显微镜、扫描电镜、拉伸性能测试等手段研究该铝合金旋压管冷变形态与完全再结晶退火态的组织与性能，测试其超塑性能，讨论其超塑性变形与断裂行为。研究结果表明，在Al-Mg铝合金中加入微量锆、铬、锰，可以促使...
Al-Mg-Si-Cu合金在热压缩变形中的流变应力
Al-Mg-Si-Cu合金 热压缩变形 流变应力
2009/8/28
在Gleeble-1500热模拟试验机上对Al-0.80Mg-0.63Si-0.61Cu合金进行等温热压缩试验,研究其在高温压缩变形中的流变应力行为。研究结果表明:流变应力随应变速率的增大而增大,随变形温度的升高而降低,在高应变速率和较低温度条件下,应力出现锯齿波动,呈不连续再结晶特征;该铝合金热压缩变形的流变应力行为可用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数来描述,其变形激活...
Mg-5.3Zn-0.8Zr镁合金高温变形行为的热模拟研究
塑性变形 热模拟 动态再结晶 镁合金
2009/8/27
采用Gleeble-1500热模拟试验机进行压缩实验，研究Mg-5.3Zn-0.8Zr镁合金在变形温度为473~723 K、应变速率为0.01~1.00 s−1的变形行为。分析合金流变应力与应变速率、变形温度之间的关系，计算高温(573~723 K)下合金变形时的应力指数和变形激活能，并采用Zener-Hollomon参数法构建该合金高温塑性变形的本构关系。研究结果表明：在实验变形条件...
为了提出La-Mg-Ni(PuNi3型)系贮氢合金的电化学循环稳定性，在La2Mg(Ni0.85Co0.15)9合金中添加微量的B，用铸造及快淬工艺制备La2Mg(Ni0.85Co0.15)9Bx (x=0, 0.05, 0.10, 0.15, 0.20) 贮氢合金，分析测试铸态及快淬态合金的微观结构与电化学性能，研究硼对合金微观结构及电化学性能的影响。结果表明：铸态合金具有多相结构，包括主相(L...
微量Yb对Al-Zn-Mg-Cu-Zr超高强铝合金的强韧化作用
高强铝合金 Yb 强韧化 再结晶
2009/8/27
通过拉伸性能和断裂韧性测试、扫描电镜断口分析、金相和透射电镜观察，研究添加微量Yb对Al-Zn-Mg-Cu-Zr超高强铝合金(7A60合金)的显微组织和力学性能的影响；根据合金的显微组织特征，分析添加微量Yb对合金强韧化的作用机理。研究结果表明：在7A60合金中添加0.3% Yb后，形成的含Yb共格弥散相，基体保持形变回复组织，基体晶内未形成明显的亚晶组织，抑制了基体再结晶；与7A60合金相比，添...
采用光学金相(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)、X射线衍射(XRD)检测分析方法，研究单独添加微量Zr、复合添加Er和Y以及复合添加Zr，Er和Y对Al-Zn-Mg-Cu合金铸态微观组织和相组成的影响。研究结果表明：添加Zr可以明显细化合金晶粒，未生成Al3Zr相；稀土元素Er主要以Al8Cu4Er相的形式存在；Y富集于晶界、枝晶界及化合物上。合金中添加Zr、复合添加Er、Y和复合添加Z...
微量钪对Al-Zn-Mg-Zr合金组织与性能的影响
Al-Zn-Mg合金 钪 显微组织 力学性能
2009/8/27
采用铸锭冶金法制备Al-6.0Zn-2.0Mg-0.12Zr和Al-6.0Zn-2.0Mg-0.2Sc-0.12Zr 2种合金，借助力学性能测试、金相显微镜、透射电子显微镜、扫描电镜等手段分别对其热轧态、固溶态和时效态的组织性能进行对比观察分析。研究结果表明：复合添加Sc和Zr可明显细化合金的铸态晶粒，更好地抑制合金变形组织的再结晶，使主要强化相η′相更加细小、均匀、弥散，明显提高Al-Zn-Mg...
研究Mg-9Gd-4Y-0.6Mn合金在应变速率为0.01 s-1、变形温度为293~723 K时的压缩塑性变形行为,并在光学显微镜下观察合金在不同变形温度下的表面滑移线及孪生变形形貌与内部微观组织。研究结果表明:合金流变应力应变曲线在不同温度呈现出不同的形状,加工硬化、动态回复和动态再结晶在不同的温度各自起到了重要的作用;在523 K以上时非基面滑移已被激活,形变孪生在296~723 K范围都存...
Sn微合金化无铅易切削Al-Mg-Si合金的组织与性能
F Sn微合金化 Al-Mg-Si合金 组织 性能
2009/8/27
采用力学性能测试、X射线衍射物相分析、扫描电子显微分析、透射电镜分析和金相实验方法研究了不同处理态Sn微合金化的无铅易切削Al-Mg-Si合金棒材的显微组织与性能。研究结果表明：合金的最佳时效工艺为 170 ℃/8 h，在此条件下，合金棒材的抗拉强度为351 MPa，屈服强度为336 MPa，延伸率为13.5%；合金的物相组成为铝基固溶体、主要强化相Mg2Si和CuAl2以及低熔点组织组成物Mg2...
Er在Al-Cu-Mg-Ag合金中的存在形式及其均匀化工艺
Al-Cu-Mg-Ag合金 铒 Al8Cu4Er Al2Cu 均匀化
2009/8/26
采用扫描电镜观察、X射线衍射物相定性分析,研究元素Er在Al-Cu-Mg-Ag合金中的存在形式及其均匀化工艺。研究结果表明: Er元素主要以Al8Cu4Er相形式存在于铸态合金晶界,少量固溶于α-Al中; Al8Cu4Er相作为Al2Cu相的形核质点,与Al2Cu相共生于晶界,形成典型的枝晶偏析;与Al2Cu相相比, Al8Cu4Er相为难溶相,使得合金均匀化温度升高,成为均匀化过程中工艺的制约因...
中间退火及轧制工艺对Al-Mg-Li合金塑性开裂及晶粒细化的影响
Al-Mg-Li合金 转向轧制 中间退火 晶粒细化
2009/8/25
采用机械热处理法制备Al-Mg-Li合金细晶板材，研究预热温度、中间退火温度及转向轧制对板材塑性开裂及晶粒细化的影响。结果表明：板材在低温(≤300 ℃)轧制时往往开裂，将轧制温度提高到400 ℃，可获得无开裂的板材，但经再结晶退火后的晶粒组织粗大，约为16 μm；降低中间退火温度虽然可以明显提高晶粒细化程度，但退火后采用单向轧制，当形变量较大时，板材会出现开裂问题；中间退火后采用转向轧制，不但大...
雾化Mg粉对烟火泵浦源性能的影响
光泵浦源 烟火药 粒径
2009/8/21
为了提高烟火泵浦激光器光泵浦源的效率，改进了泵浦源的化学配方，用雾化Mg粉部分代替原来的Al-Mg合金粉。当Mg粉与合金粉的质量比为1∶1时，药柱燃速提高为完全用Al-Mg粉时的2.1倍，光辐射强度为2.4倍；药粒的燃速提高2.4倍，光辐射强度提高2.55倍，光谱效率也有所提高。分析燃速时建立了烟火药发火后的燃烧模型。模型计算结果是：当Mg粉质量分数为50％时，燃烧时间为完全用Al-Mg粉时的2....
挤压变形Mg--x%Al--3%Ni合金的低周疲劳行为
循环应力响应 疲劳寿命 循环应力--应变
2009/8/11
通过对挤压变形Mg--x%Al--3%Ni(x=4, 5, 6, 7, 质量分数)合金进行总应变控制模式的室温疲劳实验, 研究了不同Al含量的挤压变形Mg--x%Al--3%Ni合金的循环应力响应、疲劳寿命和循环应力--应变行为. 结果表明: 不同Al含量的挤压变形Mg--x%Al--3%Ni合金均表现为循环应变硬化; 挤压变形Mg--x%Al--3%Ni合金的应变疲劳寿命与塑性应变幅、弹性应变幅...
研究了Mg-(4~7)Al-2Sr系列四种合金的显微组织、拉伸和蠕变性能及Al含量对其组织和性能的影响。Mg-(4~7)Al-2Sr系合金的铸态组织均由α-Mg和沿枝晶界分布的第二相构成。Al含量为4%时在晶界处形成了离异共晶和少量层片共晶Al4Sr相及大块的三元τ(Mg-Al-Sr)相。Al含量的增加使Al4Sr全部转变为更加粗大的层片状共晶,同时共晶相的体积分数增加而τ相体积分数减小,当Al含...
Thermal and mechanical characteristics of cast Mg-Al-Zn alloy
Magnesium alloy UMSA thermal analysis
2011/4/7
This work presents effect of cooling rate on the grain size, mechanical properties and thermal characteristic results of MCMgAl9Zn1 cast alloy. The solidification process was studied using the cooling...